(19)国家知识产权局 (12)发明 专利申请 (10)申请公布号 (43)申请公布日 (21)申请 号 202210751490.3 (22)申请日 2022.06.29 (71)申请人 西安热工 研究院有限公司 地址 710048 陕西省西安市碑林区兴庆路 136号 (72)发明人 薛志恒　王慧青　贾晨光　魏萌　 王伟锋　赵杰　赵永坚　吴涛　 何涛　白睿博　杨众乔　郑少雄　 刘雨佳　 (74)专利代理 机构 西安通大专利代理有限责任 公司 6120 0 专利代理师 闵岳峰 (51)Int.Cl. G06F 30/20(2020.01) G06Q 10/06(2012.01)G06Q 50/06(2012.01) G06F 113/08(2020.01) (54)发明名称 一种火电机组厂用电耗计算中的氧化风机 电耗修正计算方法 (57)摘要 本发明公开了一种火电机组厂用电耗计算 中的氧化风机电耗修正计算方法， 包括： a、 根据 煤的硫含量计算煤的含硫量对氧化风机电耗的 修正因子f1； b、 根据煤发热量， 计算得到发热量 对氧化风机电耗的修正因子f2； c、 根据实测锅炉 效率与修正后锅炉效率， 计算锅炉效率对氧化风 机电耗的修正因子f3； d、 根据汽轮机排汽压力， 计算排汽压力 对氧化风机电耗的修正因子f4； f、 根据汽轮机老化月数， 计算汽轮机老化对氧化风 机电耗的修正因子f5； g、 利用各修正因子及实测 电耗， 计算修正后氧化风机电耗； h、 各修正因子 可根据试验目的不同进行选择。 利用本发明对 氧 化风机电耗量进行修正， 修正后电耗能反映出对 应试验目的下的设备及机组的真实性能。 权利要求书3页 说明书7页 附图1页 CN 115034082 A 2022.09.09 CN 115034082 A 1.一种火电机组厂用电耗计算中的氧化风机电耗修正计算方法， 其特征在于， 采用公 式(1)对修 正后的氧化 风机电耗进行计算： POAB_corr＝POAB_m+ΔPOAB(1) 式中： POAB_corr为修正后的氧化风机电耗， kW； POAB_m为实测氧化风机电耗， kW； ΔPOAB为氧 化风机电耗 修正量， kW； 上述氧化 风机电耗 修正量ΔPOAB根据公式(2)进行计算； ΔPOAB＝POAB_d‑POAB_m    (2) 式中： POAB_d为试验烟气脱硫装置入口烟气质量流量相对变化系数k对应的设计氧化风 机电耗值， kW； 公式(2)中的试验烟气脱硫装置入口烟气质量流量相对变化系数k对应的设计氧化风 机电耗值POAB_d， 从烟气脱硫装置入口烟气质量流量相对变化系数k与氧化风机电耗POAB_d之 间的关系曲线中进行查取； 烟气脱硫 装置入口烟气质量 流量相对变化系数k采用公式(3)进行计算： k＝f1×f2×f3×f4×f5×f6‑1    (3) 式中： k为烟气脱硫装置入口烟气质量流量相对变化系数； f1为煤的含硫量对烟气脱硫 装置入口烟气质量流量影响因子； f2为煤低位发热量对烟气脱硫装置入口烟气质量流量的 影响因子； f3为修正后锅炉效率与试验锅炉效率差异对的烟气脱硫装置入口烟气质量流量 的影响因子； f4为汽轮机排汽压力对的烟 气脱硫装 置入口烟 气质量流量的影响因子； f5为汽 轮机性能老化对的烟气脱硫装置入口烟气质量流量的影响因子； f6为其他影响海水脱硫氧 化风机电耗的修 正因子； 公式(3)中的煤的含硫量对烟气 脱硫装置入口烟气质量流量影响因子f1采用公式(1)进 行计算： 式中： St为试验煤的含 硫量， ％； Sd为设计煤的含 硫量， ％； 烟气脱硫装置入口烟气质量流量相对变化系数k与氧化风机电耗POAB_d之间的关系曲线 可用函数表达为公式(5)： 式中： POAB_d为试验烟气脱硫装置入口烟气质量流量相对变化系数k对应的设计氧化风 机电耗值， kW； Pav为实测平均单台氧化风机电耗值， kW； nl为烟气脱硫装置在l台氧化风机运 行条件下能够处理的设计最大烟气质量流量相对变化系数； m为氧化风机配置总数， 个； l为 烟气脱硫 装置入口烟气质量 流量相对变化系数k对应的设计氧化 风机运行 数量， 个； 公式(5)中的氧化风机配置总数m从烟气脱硫装置设计资料进行查取； 公式(5)中实测 平均单台氧化 风机电耗 值Pav采用公式(6)进行计算：权　利　要　求　书 1/3 页 2 CN 115034082 A 2式中： POAB_i为试验中第i个氧化风机的实测电耗值， kW； Nt为实际运行的氧化风机数量， 个； 公式(5)中的烟气脱硫装置在l台氧化风机运行条件下能够处理的设计最大烟气质量 流量相对变化系数nl采用公式(7)进行计算； 式中： GMd为试验工况下锅炉烟气的设计SOx质量流量， kg/h； GMmax_l为l台氧化风机运行 条件下烟气脱硫 装置能够处 理的最大SOx质量流量设计值， kg/ h。 2.如权利要求1所述的一种火电机组厂用电耗计算中的氧化风机电耗修正计算方法， 其特征在于， 公式(3)中的煤低位发热量对烟气脱硫装置入口烟气质量流量的影响因子f2 采用公式(8)进行计算： 式中： LHVt为试验煤低位发热量， kJ/kg； LHVd为设计煤低位发热量， kJ/kg。 3.如权利要求1所述的一种火电机组厂用电耗计算中的氧化风机电耗修正计算方法， 其特征在于， 公式(3)中的修正后锅炉效率与试验锅炉效率差异对的烟气脱硫装置入口烟 气质量流量的影响因子f3采用公式(9)进行计算： 式中： ηb_t为实测锅炉效率， ％； ηb_corr为修正后锅炉效率， ％。 4.如权利要求3所述的一种火电机组厂用电耗计算中的氧化风机电耗修正计算方法， 其特征在于， 公式(9)中的实测锅炉效率与修正后锅炉效率均参照ASME  PTC4‑Fired Steam  Generators， 进行测量、 计算。 5.如权利要求1所述的一种火电机组厂用电耗计算中的氧化风机电耗修正计算方法， 其特征在于， 公式(3)中的汽轮机排汽压力对烟气脱硫装置入口烟气质量流量影响因子f4 采用公式(10)进行计算： 式中： Pb_t为实测汽轮机排汽压力， kPa； Pb_d为设计汽轮机排汽压力， kPa； α为汽轮机排 汽压力对 汽轮机热耗 率的影响系数， ％/kPa。 6.如权利要求1所述的一种火电机组厂用电耗计算中的氧化风机电耗修正计算方法， 其特征在于， 公式(3)中的汽轮机性能老化对烟气脱硫装置入口烟气质量流量影响因子f5 采用公式(1 1)进行计算： 式中： M为汽轮机首次进汽至试验前的运行月数， 月； B为汽轮机设计输出功率， MW； C为权　利　要　求　书 2/3 页 3 CN 115034082 A 3